为了验证这种建议解决方案的有效性，我们使用UCC28019A平均模型并利用实验来进行检验。经证明，实验结果与分析结果和仿真结果非常吻合。
1 引言
CCM工作的平均电流控制是最为典型的一种控制方案，其广泛用于高功率APFC转换器，例如：基于UC3854的转换器等。相比峰值电流控制，它拥有许多优势，例如：无需外部补偿斜率、更高的检查电流信号噪声抑制度以及更低的输入电流THD.但是，在芯片内部使用乘法器的传统CCM控制方案，让外部电流设计变得复杂。最近，使用1-D控制模型的新型CCM（一种8引脚解决方案），例如：TI UCC28019A控制器等，成为广大工程师们的首选。
UCC28019A控制器利用开关式转换器的脉冲和非线性特点，实现对整流电压或者电流平均值的即时控制。设计这种控制方案的目的是，提供比其它PFC控制器更快的动态负载响应和更好的输入扰动抑制。
在实际工程中，大多数工程师都对宽输入范围UCC28019A控制器的高PF值以及无输出过冲导通升压的优异性能印象深刻。这个优点让UCC28019A比传统BCM PFC控制器更加适合于这种应用。特别是在高功率PWM调光LED街道照明的90到300Vac宽输入范围应用越来越多的情况下，尤其如此。但是，当使用动态响应时，其独特的环路特性会引起可见噪声问题。
鉴于上述问题，本文的目标是为你介绍一种能够改善这种动态性能的合适解决方案。首先，第2小节详细介绍了这个问题。为了研究清楚其原因，第3小节对电流环路小信号进行了分析；基于此，详细说明了其根本原因，并提出一种正确的解决方案。为了对这种解决方案进行完整的验证，我们还使用相应的UCC28019A平均模型，在第4小节对实验测试和结果进行验证。最后，结合实际工程应用，文章概括了这种解决方案的一些设计技巧。
2 UCC28019A负载动态可见噪声描述
下列两种情况可能会出现动态噪声问题：
. 未对环路进行优化时负载上升情况（参见图1），这时PFC峰值电感电流即刻增加，从而导致铁氧体感应器饱和。
图1 使PFC电感饱和的负载上升情况
. 图2显示了OVP运行期间未控制环路时的负载下降工作情况。在这一过程中，无规律频率引起PFC高峰值电感电流，从而导致可见噪声。
图2导致PFC电感饱和的负载下降
关于LED-就户外应用而言，这种现象受到抑制，原因是后期PWM负载调光要求。
3 基于UCC28019A工作原理的根本原因分析
小信号建模是研究转换器控制环路稳定性的最实用方法。本小节重点讨论UCC28019A内部电流环路的主小信号传递函数，因为电压环路电压扰动下的电感电流响应是我们的主要研究目标。
3.1 根据UCC28019A负载上升期间Vcomp变化对PFC电感电流噪声进行分析
就传统PFC转换器而言，实现功率校正的关键是让输入电流追踪输入电压。[1]文件详细说明了1-D控制电路实现。为了研究其小信号特性，本小节中，我们只介绍小信号传递函数的实现。实际上，在UCC28019A内部，还有2个环路：电流环路和电压环路。
对APFC转换器的1-D控制方案深入研究后发现，1-D功能等效电路可移至电流环路的控制模块。请参见[2]的内部功能模块。图3显示了在UCC28019A内部使用1-D控制方案的补偿电流环路：
图3基于Cc的电流补偿环路
为对PFC、Icomp和1-D电流检测电阻器电压产生扰动的小信号；m1和m2为非线性增益，k1为内部控制器常量，Cc为补偿电容器，Ts为开关时间）。
补偿电流环路的传递函数
推导如下：
至于功率因数校正，主要问题是追踪输入电压的输入电流的工作原理。我们知道，在90到120Hz低频范围，输入电流始终追踪输入电压；因此，电流环路是唯一的低频特性问题。与UC3854一样，UCC28019A的功率因数原则也结合了电流环路的低频特性。由方程式（1），我们可以看到，稳定工作状态下
的低频增益为：
另外，在低频下：
在低频下，组合方程式（2）和（3），结果为：
参见升压转换器原则：
最后，追踪输入电压的输入电流公式推导如下：
它表明达到了PF.由前面公式，基于方程式（1）的标准公式为：
V（comp）的I（in）扰动，可得到：
其中
.使用MathCAD表达式如下：
图4 Vcomp下m3（Vcomp）曲线
由（8），我们知道，
取决于
的稳定值，其表明某种稳定工作状态下，Iin电流仍然受到这些参数的扰动。这同时也表明，V（comp）快速变化以后PFC电流响应迅速。
从前面分析，我们可以得出这样的结论：如果在注入某个Vcomp扰动时PFC电感电流必须有一些小变化，则同时必须降低
的值。但是，在实际功能优化设计过程中，这很难控制。因此，标准解决方案依赖于整个电压环路闭合时Vcomp变化降低的程度。
3.2 UCC28019A负载上升期间UCC28019A Vcomp变化根本原因分析
UCC28019A产品说明书对其电压误差放大器的描述如下：
图5电压环路内部原理
当5%以上的输出电压扰动出现在VSENSE输入时，放大器脱离线性运行。在欠压状态下，UVD功能调用EDR,其立即将电压误差放大器跨导从42μs增加至440μs.这种高增益促使补偿电容器更迅速地充电至新的工作电平。这表明，EDR产生大量的Vcomp充电量，从而极大提高Vcomp升压，特别是当输出电流急剧增加时。所以，如果根据EDR功能要求降低Vcomp影响，则必须在可能的情况下，稍微提高电压环路响应速度，以避开UVP点。如图6所示，我们必须稍微降低电压反馈电路（通常为Ccv2）响应速度，使其稍快于环路响应时间。
图6电压反馈补偿环路
3.3 UCC28019A控制器降压期间PFC电感电流噪声分析
在大多数情况下，PFC负载下降过程中可能会出现PFC电感噪声。实验表明，当输出OVP被触发时出现这种电感噪声。另外，如果OVP保持被触发状态则这种噪声可能会存在相当长一段时间，特别是当负载被切换至轻负载模式时。因此，噪声会与输出OVP保护模式紧密相关。
产品说明书称，UCC28019A拥有非常简单的OVP保护模式-如果OVP保护被触发，则其直接关闭驱动器。但在实际实验中，我们发现，驱动器在这种状态下出现异常，并且电感电流也有一些异常高峰值电击。
许多实验表明，Vcomp随这种过程非常缓慢地下降。如果缩短该降压时间，则噪声减少。因此，一种好的解决方案是，当OVP被触发时，使用一些外部方法来对补偿电容器快速放电。一旦Vcomp电压下降，输出也脱离OVP电平，并且不再存在噪声问题。
3.4 UCC28019A负载下降期间PFC电感电流噪声解决方案
正如3.3小节所分析的那样，有一种方法可以快速地降低Vcomp电压。在一些情况下，这不会存在严重的问题，因为我们选择了小值补偿电容器，噪声不那么明显。但在大多数情况下，当PCB布局不理想且没有达到更高PF值时，电压补偿环路便没有优化的余地，但负责下降噪声却仍然很明显；在这种情况下，要求使用外部电路来解决这个问题。
建议解决方案如下：
为了易于理解，我们使用标准OP和TL431或者TL103,实现电路如图7所示。
图7 建议解决方案补偿环路简易原理图
图8显示了使用TL103的完整解决方案。正常情况下，TL103的一半可用于高温保护，这是实际工程中安全标准所要求的。
图8 使用TL103改善负载动态性能的完整解决方案
在实际设计中，这种解决方案的重点必须达到R1、R2和TL103高容限的下列要求：
4 利用UCC28019A平均模型和实际实验验证建议解决方案
为了验证上一小节提到的解决方案的可行性，我们建立UCC28019A平均模型，并进行仿真。与此同时，制造实验样机，对解决方案进行验证。
仿真模型与实验样机基于表1所列参数。
表1 样机参数列表
图9 UCC28019A应用的平均模型
当PFC从无负载转为全负载瞬态时，而EDR仍然工作在PFC工作状态下，PFC电感出现峰值电流不可避免；但是，不存在电感饱和问题，也没有可见噪声。但是，当PFC从全负载转为无负载瞬态时，电感存在噪声。图10显示了初始应用的仿真结果。
图10 无TL103的输出和电感电流仿真结果
从前面仿真结果，我们知道，当PFC负载下降时，可以清楚地观察到噪声。现在，图9描述了这个外部TL103;图11显示了输出电压、电感电流和OP输出的仿真结果。
图11 输出、电感电流与TL103输出的仿真结果
由图11所示仿真结果，我们可以看到，噪声消失了，而TL103对电压环路的电容器电流进行放电。因此，输出电压可以迅速地进入调节范围。但是，一个很重要的问题是，无负载功耗要求不得影响无负载工作。
为了对实际工作情况进行验证，我们在样机上做了一个实验。图12显示了基于初始应用的测量结果；在输出负载下降过程中我们可以清楚地看到噪声的存在。但是，使用改进之后的解决方案，噪声消失了（参见图13），其与仿真结果相同。
图12 无TL103的输出和PFC电感电流测量结果
图13 输出、电感电流与TL103输出的测量结果
5 结论
本文基于初始UCC28019A应用，详细说明了输出负载上升与下降期间噪声问题的根本原因。对于PWM调光LED街道照明应用来说，这是一个急需解决的问题。我们为你提出了相应的解决方案，并通过理论分析和仿真以及实验测量，对其有效性进行了验证。结果表明，它们非常符合要求。
总之，我们通过建议TL103外部电路，可以对电压环路参数进行优化以避免负载上升噪声，同时还可以避免负载下降噪声。注意，TL103的另一部分可在实际工程中用于高温保护，其意味着这种建议外部电路具有极大的使用价值。
参考文献
[1] 《开关式转换器的单周期控制》，作者Keyue M. Smedley和Slobodan ′Cuk
[2] UCC28019A 8引脚连续导电模式（CCM）PFC控制器产品说明书，TI文献编号SLUS828
[3]《普通电流控制的建模与实际设计问题》，作者Jain Sun和Richard M. Bass,见于1999年《应用电源电子大会会议记录》第980-986页。
[4]《平均电流模式控制的小信号建模》，作者W.Tang, F. C. Lee和R. B. Ridley,见于IEEE《电源电子会报》第8卷第112-119页
[5]《不同电流控制单相PFC电路的大信号特性描述》，作者Jain Sun、Wei-Chung Wu和Richard M. Bass,见于《应用电源电子大会会议记录》第655-661页
[6]《升压型功率因数校正电路电流环路计算机辅助建模》，作者Y. S. Sun、J. W. Lee和A. Chu,见于1998年《国际电信能源会议记录》第316-320
[7]《单开关功率因数校正转换器大信号建模》，作者Guangyong Zhu、Chris Iannello、Peter Kornetzky和Issa Batarseh,见于2000年《IEEE PESC》第1351-1357页