因为在R－160铁芯上的磁感应强度B值已定好，而且在参数表上已给出了匝数，所以输出功率160VA或者200VA其初级绕组的匝数已确定，所以在同一型号的铁芯上，两者输出功率不同，但匝数是一样的。
输出200VA的功率，初、次级的电流均要增大，当然导线直径d要加粗，但是在计算160VA时，初级导线用QZ－0.63，这在初级的骨架中已经绕满，所以初级导线线径不能加粗，那么电流密度J就感到偏高了。次级骨架在外档，所以次级导线可以适当加粗。
经过计算所得的结果都逐项填入表2的设计单中，然后按上述设计各做一台样品进行试验。现将设计结果绘制成电原理图，便于直接看到相关的参数，温升试验按上述设计的R－160二种变压器样品，分别予以通电负载试验，一般变压器的初级均绕在内档，次级绕在外档，次级的散热条件好，所以温升低，初级绕组的散热条件差，所以温升高，本次试验也以测量初级绕组的温升为准。
在试验之前先要测量初级绕组的冷电阻RC＝7.3Ω，此时室温TC＝7℃，由于160VA与200VA两种变压器初级绕组的匝数N1与导线直径d1都相同，所以测得两种变压器的直流电阻RC均相同。
R－160第一种样品的额定功率为160VA，初级220V50HZ，次级37V4.3A，在次级接上额定负载后，初级接通电源后，初级电流I1＝0.73A，通电5小时后，测量初级热态电阻Rh＝9Ω，此时室温Th也上升到9℃，计算初级绕组温升△Tm为：R－160第二种样品的额定功率为200VA，初级220V50HZ，次级37V5.4A，在次级接上额定负载后，初级接通电源，初级电流I1＝0.91A，通电5小时后，测表2变压器设计单R－160初级电压U1＝220V初级电压U2＝37V初级热态电阻Rh＝10Ω，此时室温Th＝9℃，计算初级绕组温升△Tm为：通过上述对R－160两种变频变压器的试验，R－160铁芯做成160VA电源变压器，负载后的初级绕组温升为54.2℃，符合国家标准。
GB／T15290－94的标准，即环境温度为55℃时，变压器温度不超过60℃。而当R－160铁芯做成200VA电源变压器时，负载后的初级绕组温度达到87℃，已经超过GB／T15290－94标准中的规定，即使按JB5555机床控制变压器的标准，在环境温度为40℃，变压器温升不超过80℃的要求也已超过了7℃。
4R型变压器温升计算变压器温升计算有好多种方法，部标典型计算推荐的方法要查三条曲线图，计算公式也较复杂，而且变压器的环境条件、通风、散热情况都不相同，给温升计算准确度带来一定困难，这里我们采用单位面积散热量W／cm2，即每平方厘米散发多少瓦损耗的功率。用一条曲线（如）就能计算出变压器温升。
损耗功率PL是铁芯损耗功率Pc和导线损耗功率Pm之和，即：PL＝Pc＋PmF为有效散热面积，单位为cm2，此有效散热面积F是线圈和铁芯外表面的面积，但要扣除两线包之间被绝缘层包围的部分，为简化计算，可将变压器的外表面积乘以一个系数K，那么有效散热面积F：F＝SK式中：F变压器有效散热面积cm2S线包和铁芯的外表面积cm2K系数问题就在这个系数K如何定而且小变压器和大变压器的系数K不是同一个数值，好在上述R－160已经做过二种变压器，而且都已经做过温升试验，这就可以用逆向法推导出系数K值，现将R－160变压器的外形绘于中，并计算出线包和铁芯的表面面积。
结论R型变压器的设计、生产已经有多年的历史，也已积累了很多经验。但是各厂编印的产品目录，在功率容量这一栏中，每一栏铁心仍标有一定的功率范围，通过本文的设计和试验，对R型变压器的容量，应给出一个明确的数值。例如：R160铁心功率160VA绝缘等级B级功率200VA绝缘等级H级也就是说在容量这一栏中可以分成二档，一档功率为B级绝缘，另一栏为H级绝缘，使客户也了解R型变压器的功率范围应考虑环境温度与耐温等级。
在R型变压器设计时也已发现，因受到初级骨架尺寸的限制，变压器功率增大，必须将导线直径放粗，但是初级骨架中线包已经绕满，导线直径放大，要超出初级骨架的外径，使外骨架套上去两半接合面合不拢，势必影响初、次级之间耐压，只有提高导线的耐温等级，例如原来用QA或是QZ高强度漆包线，耐温等级为B级，现改用QZY漆包线，耐温等级达到H级180℃，那么变压器的温升可以提高到120℃，那么塑料骨架的材料也要提高到相应的等级。
现在R型塑料骨架有一种中间有间隔板的王字形结构，不用初次级分开的骨架，从成本上可以节约一个外骨架，并且初级绕组也有一半的空间显露在外，使散热条件有所改善，这对降低成本、提高生产效率、改善变压器性能都有一定的好处。本文讲述了R型变压器容量与温升的关系，由于仅对系列中几个品种做了试验。得出的结论将会不够全面，其中可能有不当之处，欢迎各位予以指正。